雙控點緊急切斷閥概述：

自力式雙控點緊急切斷閥是一種機械式**切斷裝置，無需電源，氣源，液力源或其他能源，其關閉動作是依靠前次人力操作時貯存在彈簧中的能量。該裝置**可靠，靈敏度高，可廣泛應用于石油，化工，冶金，電力等領域，特別是天然氣輸氣管線緊急切斷**用閥門。

雙控點緊急切斷閥主要性能：上海申弘閥門有限公司主營閥門有：減壓閥(組合式減壓閥,可調式減壓閥,自力式減壓閥

1、該切斷閥具有自動檢測，自動切斷功能。當系統因故障引起壓力采集管路中的壓力波動超過設定值時，閥門將在彈簧力的作用下自動切斷流體。以保證系統**需求；
2、由于該閥設計新穎、結構合理。閥門關閉動作迅速，密封嚴密，截斷壓力十分**；
3、該閥配有兩套壓力傳感器，所以通過不同的連接，既可以使閥受控于一處壓力采集信號，也可以使閥同時受控于兩處壓力采集信號。當同是受控于兩處信號采集點時，兩處信號構成邏輯“或”的關系，既只要有一處采集信號超過設定值，閥門就會自動切斷管線中的流體；

閥門氣動裝置**、可靠、成本低，使用維修方便，是閥門驅動結構中的一大分支。目前氣動裝置在具有防爆要求的場合應用較多。閥門氣動裝置采用氣源的工作壓較低，一般不大于 0.82MPa。又因結構尺寸不宜過大，因而閥門氣動裝置的總推力不可能很大。 
超高壓氣動減壓閥的工作原理如圖1所示。當壓頭無外力作用時，氣源來的氣體由輸入口進入閥體下部氣室，進氣閥門在氣壓和復位彈簧的作用下與進氣閥門座壓緊，閥輸出口無氣體輸出。當壓頭受外力F作用時，壓頭下移，通過平衡彈簧壓縮復位彈簧1，將排氣閥門壓下與排氣閥門座接觸，使輸出口與大氣隔離，壓頭繼續下移，頂開進氣閥門，壓縮空氣由進氣閥門控制的通道進入閥后面的執行元件氣缸。隨著氣缸壓力的增加，進氣閥門的開度逐漸減小，直到輸出口壓力p2與壓頭上的作用力相平衡時進氣閥門關閉。當外力消除后，進氣閥門在氣壓和復位彈簧2的力作用下，向上移動關閉。與此同時，壓頭與排氣閥門在復位彈簧1的力及排氣壓力的作用下復位，排氣口開啟，原輸出的氣體由排氣閥門經消聲器排入大氣。
現在再來研究排氣閥門處于某一平衡位置時的狀態。忽略壓頭、排氣閥門等的重力和摩擦力，排氣閥門受力平衡方程為：
F=p1A1+p2(A2-A1)+Fs+Ff(1)
式中：Fs――兩個復位彈簧的彈力之和;
Ff――密封圈的摩擦力;
A1、A2――分別為進、排氣閥門的有效受壓面積，
A1=π(d12-d012)/4，
A2=π(d22-d022)/4;
d――排氣閥門座直徑;
d01――頂桿下段直徑;
d02――頂桿上段直徑。
由式(1)知，閥的輸出壓力p2與壓頭上的作用力F成比例。
超高壓氣動減壓閥的工作原理
3、設計和計算
設計超高壓氣動減壓閥一般是先根據給定的設計參數和工作條件，選擇閥的結構型式，然后進行結構參數的選擇和計算。
通常給定的參數有：氣源壓力、閥*大輸出壓力、通氣能力、*大操縱力和行程等。設計和計算的內容有：選擇的結構型式，據通氣能力和工作壓力確定閥的結構尺寸，據行程和操縱力設計平衡彈簧等。
閥的結構設計重點在于進氣閥門、排氣閥門和活門座的密封結構，因為氣體粘度小，且工作壓力高，容易泄漏。閥的結構見圖1。
(1)通氣能力計算
閥的通氣能力是指在給定的氣源壓力、閥輸出壓力、執行元件氣缸及閥后管道的容積的情況下，閥的充氣、排氣時間。
通氣能力取決于進氣通道和排氣通道的面積。閥在充氣和排氣過程中時間很短，我們忽略熱交換的影響，即絕熱充氣和絕熱排氣。另外，根據閥的工作壓力，閥是以音速充氣和音速排氣。因此閥的進氣通道有效面積Aa按下式計算[2]：
式中：V――充氣總容積;
K――比熱比，絕熱充氣時，K=1.4;
T――空氣的溫度，標準空氣的溫度T=293.15K;
t1――充氣時間;
R――氣體常數，R=287.1N*m/kg/K;
p1――閥輸入口壓力;
p2――閥輸出口壓力;
p20――氣缸內在充氣開始前的壓力。
∵A1=Aa
∴根據結構(見圖1和圖2)，進氣孔直徑
按等面積原理，進氣閥門與閥門座的軸向距離(開度)
hc≥(d12-d012)/(4d1)(4)
放氣通道有效面積按下式計算
式中：t2――排氣時間;
p20――氣缸內排氣初始壓力;
pa――外界壓力。
其它符號意義同式(3)。
放氣孔直徑(見圖1和圖2)
放氣閥門與閥門座的軸向距離(開度)
h2≥(d22-d022)/(4d)(7)
(2)排氣閥座直徑的計算
由閥的工作原理知道，排氣閥門座直徑d的大小直接影響閥的調壓精度。若其直徑大，則閥的調壓精度高;反之，則閥的調壓精度低。但是，排氣閥門座直徑又受到操縱力的限制。排氣閥門座直徑(見圖3(b))可由式(1)得到
式中：Fmax――給定的*大操縱力。
在滿足操縱力值的前提下，排氣閥門座直徑盡可能取大值。
(3)進、排氣閥門的設計
進、排氣閥門的設計主要包括結構型式、材料的選取和幾何尺寸的確定。閥門結構采用金屬包膠閥門(所謂金屬包膠閥門就是將橡膠直接硫化在金屬骨架上)。它利用了橡膠材料彈性高和密封比壓低的優點，使閥門在工作過程中具有良好的補償功能;另外利用了金屬材料的強度和剛度。閥門加工制造工藝性好，制造成本低廉。
橡膠材料的選擇主要根據其機械性能和閥的工作溫度。
硫化橡膠的厚度根據閥門座型面高度h選取，橡膠壓縮量在(20～25)%為宜。
進、排氣閥門的金屬骨架宜用黃銅，因其與橡膠的結合性能好。
(4)進、排氣閥門座型面的設計
閥門座型面與閥門的橡膠面直接接觸，在工作過程中使膠面變形，起密封作用，而且對閥的壽命影響很大。閥門座型面結構如圖2所示(其中：圖2(a)為進氣閥門座，圖2(b)為排氣閥門座)。圖中高度h范圍內為閥門座型面，R為密封面。R值小，閥的靈敏度高;R值大，閥的壽命長。經優化設計，R在 0.3～0.5范圍內取值較好。閥門座型面的粗糙度同樣也影響閥的密封性和壽命，粗糙度Ra應不大于0.4μm
圖2中b為支承面。它是用來限制膠面過度變形，起保護膠面的作用。
(5)平衡彈簧的設計
根據閥的性能分析，平衡彈簧與排氣閥門座直徑一樣，直接影響閥的調壓精度。減壓彈簧的剛度越小，閥的調壓精度越好。但是剛度太小，彈簧行程過長。它受到給定行程的限制，應根據給定的參數設計彈簧剛度：
k=Fmax/(h1+h2)(9)
有了彈簧剛度、彈力和行程，便可進行彈簧的設計了。兩個復位彈簧的剛度可設計成相同，而且，其剛度小于平衡彈簧的剛度。
一、閥門氣動裝置的使用條件 
使用條件 
氣源工作壓力    0.4~0.7（MPa） 
環境溫度和介質溫度    5~60（℃） 
活塞工作速度和葉片徑線速度    10~500（mm/s） 
電磁控制輸入信號電流    4~20mA 
二、閥門氣動裝置的分類 
閥門氣動裝置按其結構特點分為三種型式：薄膜式氣動裝置、氣缸或氣動裝置、擺動式氣動裝置。此外還有氣動馬達式氣動裝置。 
氣動裝置分類 
薄膜式    1、薄膜氣缸 
2、膜片 ①盤形膜片 ②平膜片 
3、彈簧 
4、活塞桿 
氣缸式    1、氣缸 ①單氣缸 ②雙氣缸 
2、活塞與活塞環 ① O形密封圈 ② J 形密封圈 ③ U 形密封圈 ④ V 形密封圈
3、活塞桿 
4、手動操作機構 
5、氣路附件 ① 回路系統 ② 信號返回路 ③ 空氣過濾器 ④ 減壓閥油霧器 ⑤ 控制換向閥 
擺動式    1、缸體 
2、定子 
3、轉子 
4、葉片 
三、各類氣動裝置的結構特點 
一、選擇依據介紹：
1.操作推力閥門電動裝置的主機結構有兩種：一種是不配置推力盤，直接輸出力矩；另一種是配置推力盤，輸出力矩通過推力盤中的閥桿螺母轉換為輸出推力。
2.操作力矩操作力矩是選擇閥門電動裝置的*主要參數，氣動執行器輸出力矩應為閥門操作*大力矩的1.2～1.5倍。
3.閥桿直徑對多回轉類明桿閥門，如果電動裝置允許通過的*大閥桿直徑不能通過所配閥門的閥桿，便不能組裝成電動閥門。因此，電動裝置空心輸出軸的內徑必須大于明桿閥門的閥桿外徑。對部分回轉閥門以及多回轉閥門中的暗桿閥門，雖不用考慮閥桿直徑的通過問題，但在選配時亦應充分考慮閥桿直徑與鍵槽的尺寸，使組裝后能正常工作。
4.輸出軸轉動圈數閥門電動裝置輸出軸轉動圈數的多少與閥門的公稱通徑、閥桿螺距、螺紋頭數有關，要按M＝H／ZS計算（M為電動裝置應滿足的總轉動圈數，H為閥門開啟高度，S為閥桿傳動螺紋螺距，Z為閥桿螺紋頭數）。
5.氣動閥門執行器有其特殊要求，即必須能夠限定轉矩或軸向力。通常閥門電動裝置采用限制轉矩的連軸器。當電動裝置規格確定之后，其控制轉矩也就??定了。
6.輸出轉速閥門的啟閉速度若過快，易產生水擊現象。因此，應根據不同使用條件，選擇恰當的啟閉速度。
氣動裝置結構特點 
型式    特點 
薄膜式    行程短，＜40mm，結構緊湊，靈活，無手動機構 
氣缸式    行程長，必要時需加緩沖機構，出力不夠采用雙氣缸結構，有手動和手氣動切換結構
擺動式    結構簡單，成本低，往復運動直接變成旋轉運動 
氣動馬達式    可以直接代替閥門電動裝置的電動機而成為氣動裝置，因而可具有電動裝置的力矩控制等功能，但結構復雜 

    (3)閥門液動裝置的正確選擇
    由于閥門液動裝置可以獲得很大的輸出力矩，故當驅動閥門需要很大的力矩時可采用
液壓驅動裝置。
    在正確選擇閥門驅動裝置時還應看到：在所有閥門驅動裝置中，電動和薄膜式氣動裝置應
用*廣。電動裝置主要用在閉路閥門上；薄膜式氣動裝置主要用在調節閥上；電磁傳動主要用
于小口徑閥門上；置人式的波紋管傳動裝置主要用在閥瓣的行程不大的閥門上和有腐蝕性和
毒性的介質中，但它的使用范圍住往受控制主傳動裝置的輔助的先導裝置的限制。
    選擇閥門驅動裝置，對閥門驅動裝置不可忽視的一項特殊要**，必須能夠限定轉矩
或軸向力，閥門電動裝置采用限制轉矩的聯軸器。在液動和氣動驅動裝置中，其*大作用
力取決于膜片或活塞的有效面積以及驅動介質的壓力。也可以用彈簧來限制所傳遞的作
用力。
壓、液壓或其組合形式的動力源來驅動，其運動過程可由行程、轉矩或軸向推力的大小來
控制。
    由于閥門驅動裝置應有的工作特性和利用率取決于閥門的種類、裝置的工作規范以及
閥fj在管線或設備上的位置。因此，闊門驅動裝置正確的選擇與閥門類型與技術參數戚戚
相關。正確選擇閥門驅動裝置的依據是：
    ①閥門的型式、規格與結構。
    ②閥門的啟閉力矩（管道壓力、閥門的*大壓差）、推力。
    ③*高環境溫度與流體溫度。
    ④使用方式與使用次數。
    ⑤啟閉速度與時間。
    ⑥閥桿直徑、螺矩、旋轉方向。

4、該閥既可以就地采集信號，也可以遠端采集信號，就地采集信號即通過閥體上的取壓管采集閥后管線中的壓力信號，而遠端信號采集是將取壓管接入遠端設備中，采集遠端設備的壓力信號;。
5、由于閥采用機械式**切斷裝置，因此該閥還可以使用在易燃、易爆等場合.

自力式雙控點緊急切斷閥彈簧范圍的選擇
雙控點緊急切斷閥“標準彈簧范圍”錯誤說法應糾正
    彈簧是氣動調節閥的主要零件。彈簧范圍是指一臺閥在靜態啟動時的膜室壓力到走完全行程時的膜室壓力，字母用Pr表示。如Pr為20～100KPa，表示這臺閥靜態啟動時膜室壓力是20KPa，關閉時的膜室壓力是100KPa。常用的彈簧范圍有20～100KPa、20～60KPa、60～100KPa、60～180KPa、40～200KPa…由于氣動儀表的標準信號是20～100KPa，因此傳統的調節閥理論把與氣動儀表標準信號一致的彈簧范圍（20～100KPa）定義成標準彈簧范圍。調節閥廠家按20～100KPa作為標準來出廠，這是十分錯誤的。
    為了保證調節閥正常關閉和啟動，就必須用執行機構的輸出力克服壓差對閥芯產生的不平衡力，我們知道，對氣閉閥膜室信號壓力首先保證閥的關閉到位，然后再繼續增加的這部分力，才把閥芯壓緊在閥座上，克服壓差把閥芯頂開。我們又知道，不帶定位器調節閥的*大信號壓力是100KPa，它所對應的20～100KPa的彈簧范圍只能保證閥芯走到位，再也沒有一個克服壓差的力量，閥工作時必然關不嚴，造成內漏。為此，就必須調整或改變彈簧范圍，但是，把它說成“標準彈簧范圍”就出問題了，因為是標準就不能改動。如果我們堅持標準，按“標準彈簧范圍”來調整，那么，它又怎么能投用呢?在現實中，卻有許多使用廠家和安裝公司；都堅持按“標準彈簧范圍”20～100KPa來調整和驗收調節閥，又確實發生閥關不嚴的問題。錯誤的根源就在此。
    正確的提法應該是“設計彈簧范圍”，是我們設計生產彈簧的零件參數。工作時根據氣開氣閉還要作出相應的調整，我們稱為工作彈簧范圍。仍以上述為例，設計彈范圍20～100KPa，對氣閉閥我們可以將工作彈簧范圍調到10～90KPa，這樣就有10KPa，作用在膜室的有效面積Ae上；又如氣開閥，有氣打開，無氣時閥關閉，此時克服壓差靠的是彈簧的預緊力。為了克服更大的壓差，需調緊預緊力，還需帶定位器，若定位器氣源為140KPa，我們可以將設計彈簧范圍20～100KPa調緊到50～130KPa，此時輸出力為50Kpa×Ae。如果把20～100KPa作為標準彈簧固定的話，就只有20Kpa×Ae，帶定位器也失去作用。由此可見，氣開閥帶定位器也必須調高彈簧范圍的起點壓力才能提高執行機構的輸出力。
    對不帶定位器的場合，氣閉閥我們還可以設計20～80KPa，這樣不帶定位器仍有20KPa.Ae的輸出力。所以彈簧范圍應根據氣開氣閉、帶定位器與否、壓差產生的不平衡力作用的方向，三者結合起來才能設計出相適應的彈簧。為什么國外設計的彈簧很多，高達十幾種，就是此道理。由此可見，標準彈簧范圍的提法是錯誤的，它讓人們在“標準”二字上而不能改動，誤導人們死套20～100KPa來調校，結果造成無輸出力或輸出力不夠。正確的提法應是：將“標準彈簧范圍”提法取消，改為“設計彈簧范圍”。其中20～100KPa的彈簧范圍稱為常用彈簧范圍。

自力式雙控點緊急切斷閥彈簧范圍的選擇
    彈簧范圍的選擇主要從閥的穩定性、輸出力兩方面考慮。 
    1） 閥的穩定性上選擇 
    從閥的穩定性上選擇，彈簧應該是越硬越好，如選用40～200KPa、60～180KPa的彈簧,它不僅克服輕微振蕩、克服摩擦力，而且能使閥芯住復運動自如。
    2） 從輸出力上選擇
    由于執行機構的輸出力是執行機構總的合力減去彈簧的張力、摩擦力、彈簧越軟，其輸出力就越大。所以，從輸出力上考慮應該選擇軟彈簧（即小的彈簧范圍）。
    3） 從綜合性能上選定彈簧范圍
    若從穩定性上選擇，要選用彈簧范圍大的硬彈簧；若從輸出力來看，又應該選用彈簧范圍小的軟彈簧，兩者互為矛盾，因此應予以綜合考慮。在滿足輸出力的情況下，盡量選用范圍大的硬彈簧。筆者建議，對薄膜閥充分利用定位器250KPa的氣源，選用60～180KPa 的彈簧。它對氣開閥有60KPa的輸出力，對氣閉閥有250－180＝70KPa的輸出力，其彈簧范圍Pr為180－60＝120KPa。再看傳統的20～100KPa的彈簧配140KPa的氣源時的輸出力；氣開閥為20KPa，氣閉閥與140－100＝40KPa，其彈簧范圍Pr＝100－20＝80KPa。由此不難看出，無論從輸出力、剛度上講，我們建議選擇60～180KPa的彈簧范圍遠遠優越于常規彈簧范圍。
    4） 特殊情況彈簧范圍的選擇
    若遇大口徑、大壓差、含顆粒等場合時，其彈簧范圍的選定通過詳細計算來滿足。

雙控點緊急切斷閥經常卡住或堵塞的防堵（卡）方法（6種方法）
  1）清洗法 
  管路中的焊渣、鐵銹、渣子等在節流口、導向部位、下閥蓋平衡孔內造成堵塞或卡住使閥芯曲面、導向面產生拉傷和劃痕、密封面上產生壓痕等。這經常發生于新投運系統和大修后投運初期。這是*常見的故障。遇此情況，必須卸開進行清洗，除掉渣物，如密封面受到損傷還應研磨；同時將底塞打開，以沖掉從平衡孔掉入下閥蓋內的渣物，并對管路進行沖洗。投運前，讓調節閥全開，介質流動一段時間后再納入正常運行。
  2）外接沖刷法
  對一些易沉淀、含有固體顆粒的介質采用普通閥調節時，經常在節流口、導向處堵塞，可在下閥蓋底塞處外接沖刷氣體和蒸汽。當閥產生堵塞或卡住時，打開外接的氣體或蒸氣閥門，即可在不動調節閥的情況下完成沖洗工作，使閥正常運行。
  3）安裝管道過濾器法
  對小口徑的調節閥，尤其是超小流量調節閥，其節流間隙特小，介質中不能有一點點渣物。遇此情況堵塞，*好在閥前管道上安裝一個過濾器，以保證介質順利通過。帶定位器使用的調節閥，定位器工作不正常，其氣路節流口堵塞是*常見的故障。因此，帶定位器工作時，必須處理好氣源，通常采用的辦法是在定位器前氣源管線上安裝空氣過濾減壓閥
  4）增大節流間隙法
  如介質中的固體顆粒或管道中被沖刷掉的焊渣和銹物等因過不了節流口造成堵塞、卡住等故障，可改用節流間隙大的節流件—節流面積為開窗、開口類的閥芯、套筒，因其節流面積集中而不是圓周分布的，故障就能很容易地被排除。如果是單、雙座閥就可將柱塞形閥芯改為“V”形口的閥芯，或改成套筒閥等。例如某化工廠有一臺雙座閥經常卡住，推薦改用套筒閥后，問題馬上得到解決。
  5）介質沖刷法
  利用介質自身的沖刷能量，沖刷和帶走易沉淀、易堵塞的東西，從而提高閥的防堵功能。常見的方法有：①改作流閉型使用；②采用流線型閥體；③將節流口置于沖刷*厲害處，采用此法要注意提高節流件材料的耐沖蝕能力。
  6）直通改為角形法 
  直通為倒S流動，流路復雜，上、下容腔死區多，為介質的沉淀提供了地方。角形連接，介質猶如流過90℃彎頭，沖刷性能好，死區小，易設計成流線形。因此，使用直通的調節閥產生輕微堵塞時可改成角形閥使用。

 訂貨須知：

一、① 自力式雙控點緊急切斷閥產品名稱與型號②口徑③是否帶附件以便我們的為您正確選型④ 使用壓力⑤使用介質的溫度。
二、若已經由設計單位選定公司的 型號，請型號直接向我司銷售部訂購。

三、當使用的場合非常重要或環境比較復雜時,請您盡量提供設計圖紙和詳細參數，由我們申弘閥門的技術為您審核把關。產品所屬調節閥系列，感謝您訪問我們申弘閥門的網站如有任何疑問.您可以致電給我們,我們一定會盡心盡力為您提供上等的服務。如需要了解更多其它閥類產品的信息可以點擊減壓閥查看。